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高效減水劑廣泛用來改善混凝土的性能 , 拌制大流動度混 凝土 , 提高混凝土強度或制造高強度混凝土,隨著各種高效減水劑在不同膠凝材料和各種混凝土中的應用 , 很多場合下也發生了高效減水劑與水泥不相適應 , 主要表現在減水效果低下或增加流動性的效果不好 、凝結速度太快、緩凝、坍落度損失快, 甚至降低混凝土強度 , 這種種不適應的問題與高效減水劑的品種與作用機理 、原材料的選用與制造工藝 、膠凝材料的成分、細 度、水泥磨細階段的差異有關 , 其他如環境溫度 、加料方式和外 加劑用量也會產生影響 , 我國目前市場上供應的大部分是萘系 高效減水劑 , 主要是摻加高效減水劑后混凝土的凝結和坍落度 變化給施工造成麻煩從而影響工程質量。
1 水泥的早期水化
當水與高吸濕性水泥粒子接觸時，由于水泥中各相完全或選擇性的溶解，Na+、K+、Ca2+、SO2-4、OH-進入溶液，表面水解很快形成一簿層無定形或膠體產物，在最初溶解之后，液相中的均勻成核過程或固液界面的非均勻成核過程生成水化物。隨著成核過程，水化產物的生長受到溶液濃度、反應處水和離子的可得量、反應過程的活化能以及晶體生長的定向要求所控制，在第一階段后期，水泥粒子完全被一層水化產物所復蓋，這層保護層阻礙反應物在反應界面向內和向外擴散，極大地降低了反應速度，這一階段從與水接觸開始持續約15分鐘。
第二階段叫誘導期,時間15 分鐘到4 小時。第二階段早期,主要是鋁酸鹽的反應,這時期SO2- 4 的濃度起主導作用,如 SO2- 4太低,過度的成核作用和C - A - H 的生長產生閃凝,如濃度太高,大量的成核作用和石膏晶體的生長水泥會產生假凝,SO2- 含量和供給速度合適時,發生幾種物理化學過程,鈣礬石晶體繼續生成,C - S - H 膠體增加,溶液中的Ca2+ 和OH2- 濃度增加,水化前沿向水泥粒子內部擴展產生滲透壓和機械力。
上述過程確定水泥漿的流變性能和凝結性能 , 外加劑和水泥反應物的相互作用或外加劑對水泥水化的擴散過程 、成核過 程和生長過程的干擾將影響混凝土的性能。
2 高效減水劑與水泥漿的流動性
由于范德華力、不同電荷的靜電互相作用 、水化顆粒的表面化學作用 , 導致粒子形成聚集結構 , 束縛一部分水 , 不能用于滑潤水泥粒子 , 也不能立即用于水化 , 加入高效減水劑后 , 由于吸附作用和同電荷斥力,使水泥粒子分散,絮凝結構解體,釋放束縛水并阻止粒子的表面相互作用,使水泥漿體的流動性增大。
高效減水劑與水和水泥體系接觸后即平順地吸附于水泥粒子表面或者處于游離狀態 ,測定水泥漿中未被吸附的高效減 水劑數量 , 便得到吸附百分數。鋁酸三鈣 ( C3 A ) 在拌和后幾秒鐘即吸附了相當多的外加劑,硅酸三鈣約在6min～7min 后才開始吸附外加劑 , 而水泥在拌和后5min 即達到最大吸附量, 見 圖 1 。
Collcpandi 試驗萘磺酸鹽高效減水劑的吸附量與水泥漿的流動度的關系如圖 所示 隨著吸附量增加流動度增大 隨著高效減水劑摻量增加吸附量與Zeta 電位增加如圖3 。
編輯
Asakura 等人認為萘系高效減水劑的吸附量與吸附速度受 到水泥中硅酸鹽相比例 ( C 3 S/ C 2 S ) 和鋁酸鹽相的比例 ( C 3 A/ C 4 AF ) 的影響很大 , 試驗了不同 C 3 S/ C 2 S 比例和不同 C 3 A/ C 4 AF 比例的水泥,水泥的細度相同, 在 S 1 、 S 2 和 S 3 組中, C 3 A 和 C 4 AF 的數量保持不變 , 在另一組中C 3 S 和 C 2 S 的數量保持 相同 , 見表 1 ,外加劑表觀吸附量見圖 4 。
水泥中 C 3 S/ C 2 S 和 C 3 A/ C 4 AF 比值較高時 , 吸附較多的萘系高效減水劑 , 1 - 3 、 1 - 2 吸附較多的外加劑表明 C 3 A 比 C 4 AF 吸附了較多的萘系高效減水劑,同樣從 S - 1 和 S - 3水 泥的吸附量可以認為C 3 S 比 C 2 S 吸附較多的萘高效減水劑。
上述不同成分水泥的Zeta 電位見表2 。
沒有摻加外加劑的水泥的Zeta 電位位于+ 0.1 和+ 6.5 , 隨著萘系高效減水劑的摻量增加Zeta 電位增加,同時隨著硅酸三鈣和鋁酸三鈣所占比例增加,Zeta 電位降低,粘度增加。
美國Type Ⅰ水泥與 Type Ⅱ水泥的一般成分如表3 。
ype Ⅰ水泥的 C 3 A 的含量為 11 % , Type Ⅴ水泥的 C 3 A 含量為 4 % , 有試驗報導 , 要求得到同樣的和易性 , Type Ⅰ水泥 混凝土要比 Type Ⅴ水泥混凝土用較多的高效減水劑。
許多試驗結果說明 , 萘磺酸高縮合物平均地吸附于水泥粒 子表面 , 鋁酸鹽呈正電荷 , 易吸附帶負電荷的減水劑 , 硅酸鹽帶 負電荷 ,稍后于鋁酸鹽吸附減水劑,水泥四種礦物成分吸附減水劑均帶負電荷 , 因同電荷相斥水泥粒子分散。
隨著減水劑摻量增加,吸附量增加 , Zeta 電位增加混凝土的流動性增大 , 減水率增加到一定數量 , 到達最大減水率 , 此后再增加減水劑摻量 , 減水率不再增加。
水泥成分中四種礦物成分含量不同時 ,對高效減水劑的吸 附量不同 , 產生的Zeta 電位不同 , 得到的分散效果不同 , 要得到相同的和易性 , 需要用不同的高效減水劑摻量, 水泥 C 3 A 或 C 3 S 含量大時要用較多減水劑。
許多工廠均生產萘系高效減水劑 , 其原料和生產工藝的差別使減水劑的分散性能或減水效果亦有差別 , 諸如主鏈長度和主鏈上磺酸基團的位置,單體或輕分子量的數量,剩余硫酸鹽 含量 , 是用堿中和還是用石灰中和等都會對減水劑減水性能產生影響β, - 萘磺酸甲醛縮合物鈉鹽的塑化效果比鈣鹽好,鈣鹽的膨脹量小于鈉鹽的膨脹量,摻β- 萘磺酸銨鹽的水泥最大水化熱發生在12.7h 而鎳鹽最大水化熱卻發生9.25h。
3 石膏形態 、水泥凝結和混凝土坍落度損失
水泥各成分和水反應的活性依次為 : C 3 A > C 3 S > C 2 S > C 4 AF ,鋁酸鹽相和它的水化產物在水化早期起著重要作用, 由 于鋁酸三鈣的高反應活性 ,摻加硫酸鈣與之反應生成鈣礬石和 單硫鋁酸鈣控制鋁酸鹽的反應速度 ,摻加外加劑對硫酸鹽控制 水化速度的影響必然會影響水泥的水化過程,這一點很重要 , 水泥漿溶液中的硫酸鈣必須充分溶解并有足夠硫酸鹽離子和 鈣離子供給生成硫鋁酸鈣。鋁酸鹽和水直接反應會產生閃凝。
假凝可以通過進一步拌和 , 破壞生成物結構 , 恢復流動性 , 閃凝則不同,如果不加水,它不可能通過進一步拌和消除它的 結構 , 熟料太熱時與石膏共同磨細會使石膏脫水產生半水石膏 和無水石膏 , 半水石膏和無水石膏水化生成石膏會使水泥產生假凝。
部分水泥廠采用硬石膏作調凝劑 ,雖然在普通混凝土工程 中應用這種水泥性能正常,但現在外加劑廣泛應用, 這種水泥 會產生與外加劑不適應的問題 ,南京水利科學研究院試驗指 出 ,木鈣對某些用硬石膏的水泥有速凝作用。不摻木鈣時, 用 石膏和用硬石膏的水泥的初凝時間和終凝時間相同 , 摻加012 % 的木鈣后 , 用石膏的水泥的初凝時間延長4h11min ,用硬石膏的水泥則快速凝結 , 初凝時間減少到40min 。 Dodson 等人 試驗指出 , 水泥中石膏與硬石膏的比例小于2 時 ,摻加外加劑 將產生速凝 , 硬石膏溶解速度比石膏小 , 當摻加木鈣后 , 硬石膏在飽和石灰溶液中的溶解性進一步減小,見圖5 。羧基羧酸和碳水化合物(糖類) 對于摻硬石膏的水泥也有類似木鈣的作用。
4 堿含量
Nava 等人試驗采用了不同堿含量對硅酸三鈣的水化影響,不同形態的硫酸鹽對低堿水泥與高堿水泥的水化影響如圖6 示。在高堿水泥中,摻加1%萘系高效減水劑,對石膏及硬石膏水泥的緩凝作用最為顯著,對半水石膏水泥影響則很小,對低堿水泥,盡管硫酸鹽形態不同,如萘系高效減水劑摻量不大則無明顯緩凝作用,見圖6 。
M.C.G J uenger 測定加入1mol ( 水泥含量的1.8 %) 的OH 會加速水泥最初幾個小時的水化,見圖7 。
堿含量對水泥與減水劑的適應性產生影響 , 孫振平等人試 驗指出 , 隨著堿含量增大 , 減水劑的塑化效果變差 , 見表 4 。
Nava 等人試驗了硫酸鹽量對水泥漿粘度的影響 , 摻加硫 酸鹽時 ,C 3 A 與 C 4 AF 吸附高效減水劑減少 , 增加了硅酸鹽的 吸附量 , 硅酸鹽相的分散性增加 , 降低水泥的粘度 , 增加水泥漿 的流動性 , 但硫酸鹽過量 , 含壓縮雙電層 , 降低Zeta 電位的絕 對值 , 使水泥漿粘度增加。 Fuji 測定 Na 2 SO 4 摻量對萘系高效減水劑水泥砂漿流動性 的變化如圖 8 。
上述試驗指出,水溶性堿約 0.5 % 時 ,摻加萘系高效減水劑的水泥砂漿的流動性最大 ,增加或減少堿含量都將降低水泥 砂漿的流動性。
5 坍落度損失與高硅酸二鈣水泥
混凝土的坍落度損失是一系列的物理化學作用的結果。坍落度損失發生在C 3 A 與石膏反應期間,可能與C 3 A 和石膏反應以及晶體生產的程度有關,摻加高效減水劑增強了這種反應,水泥中的堿也會增強這種反應。C 3 A 、石膏和堿的含量以及石膏的形態都會影響混凝土的和易性與坍落度損失速度。
萘系高效減水劑主要通過靜電斥力增加混凝土的流動性,增加減水劑的吸附量,增加水泥分散性,增加混凝土流動性。隨著時間推移,水泥粒子表面析出溶解離子和生成水化物,水泥粒子表面吸附的分散劑也會受到化學的、物理的變化的影響,降低靜電斥力。
Fuji 等人認為C 3 S 的水化物 C - S - H 密度約為 119g/ cm 3 ,C 3 S 密度 3117g/ cm 3 , C - S - H 的密度只有C 3 S 的 60% , 則 C - S - H 的體積為C 3 S 的 117 倍 ,C 3 S 接觸水后約 30 分鐘 內 , 表面水化物厚約 015nm , 約 3 小時后, 表面水化物厚 210nm ,C - S - H 凝膠不吸附高效減水劑, 如圖 9 所示Zeta 電 位的位能障礙 V max 進入水化物中 , 靜電斥力降低以至消失。 使萘系高效減水劑混凝土的流動性降低。
水泥粒子因外加劑的分散作用,粒子間接觸更為緊密,如粒子間斥力降低,將會使粒子間移動變得較困難,靜電斥力降低,粒子間磨阻增加,導致流動性降低,這就是坍落度損失。
聚羧酸類高效減水劑EO 鏈形成側鏈梳形聚合物,含有羧基的主鏈吸附在水泥粒子表面, EO 鏈則延伸到溶液中 , 形成大體積的吸附層 , 產生強大的空間位阻,由于聚合物空間位阻作用從最外緣開始作用,水化物層對它的影響不大, 不會產生 坍落度損失。
服部健一等人測定了水泥各成分對萘磺酸鹽高縮合物的 吸附量 , 發現 C 3 A 與 C 4 AF 的吸附量比C 3 S 多 , 另外 , 也有人發 現 , C 3 S 吸附萘磺酸鹽的厚度比C 3 A 吸附萘磺酸鹽的厚度小 , 聚羧酸類高效減水劑也有同樣的情況。
吸附速度也隨著水泥成分不同而變化 ,在水泥粒子最初接 觸水與減水劑時,C 3 A 與 C 4 AF 優先吸附,吸附一旦停止,接觸 水后 6 分鐘左右 C 3 S 開始吸附 ,靜力斥力基本上與減水劑的吸 附量成比例 ,C 3 S 占水泥的大部分 , 但依賴于C 3 A 與 C 4 AF 的吸附量 , 故 C 3 A 與 C 4 AF 少的水泥將均勻吸附絕大部分減水 劑 ,獲得更好的流動性 , 實際上 , 日本開發的C 3 A 與 C 4 AF 少的高硅酸二鈣水泥比普通水泥有優良的流動性已普及到高強度 與高流動性混凝土的應用中。
6 含氣量
Malhtra 應用坍落度為50mm～75mm 的混凝土 , 測得摻加萘磺酸鹽 、密胺磺酸鹽和改性木質素和一種磺化芳烴引氣劑的超塑化劑的混凝土氣泡間距系數增大 ,但其抗凍性與普通引氣 混凝土的抗凍性相近。
服部健一應用β2萘磺酸鹽甲醛縮合物和文沙樹脂按ASTM C666 方法A 做抗凍試驗,說明空氣含量大于2 %和氣泡間距系數小于0.25 ,不管空氣含量和氣泡間距系數如何,水灰比小于0.3 時混凝土均具有1000 次凍融循環的抗凍性。
增加粉煤灰用量或者粉煤灰含碳量增加均將減少引氣混凝土的含氣量 , 在其他相同條件下 , 與普通引氣混凝土比較, 為 達到規定要求的含氣量 , 粉煤灰混凝土要比普通混凝土摻加更 多的引氣劑 , 粉煤灰對含氣量的影響一般歸咎于粉煤灰中的碳 粒 , 碳粒吸附一部分外加劑 , 減少氣泡生成。
水泥中的水溶性堿對氣泡結構的性質產生不利影響,特別是對氣泡的間距系數穩定性有害,會降低混凝土的抗凍性。近年的試驗報導,水溶性堿自身不影響氣泡體系的生成,只是在硫酸鹽含量高時混凝土的氣泡結構產生困難。摻加高性能減水劑,如水泥的水溶性堿含量增加,會改善氣泡結構的穩定性。
A.M.Neville 在 Concrete technology 一書中論述 ,堿含量會 增加氣泡數量。
M1Pigeon 等人試驗報導,如果高效減水劑在拌和開始后15 分鐘加到混凝土中,增加水泥中的堿含量顯著增加氣泡體系的穩定性。
高性能混凝土由于水膠比小,高效減水劑摻量多,摻加大量的混合材使水泥與減水劑的不適應性問題更為突出 , 尤以減 水率低 ,坍落度損失快的問題較多,影響高性能混凝土與減水劑相容性的因素很多, 如水泥的成分 、細度、 C 3 A 的含量、石膏 的形態 、含量與溶解速度、堿含量等。
很顯然石膏的溶解性能 ,對水泥混凝土的凝結與流動性能 影響很大 , 水泥中石膏的調凝性能適合于水灰比大于0.4 的普通混凝土,對于水灰比小于0.4 甚至小于0.3 的高性能混凝土,由于用水量少,可接受SO2- 的水量少,對石膏的溶解速度更為敏感。
我國高效減水劑大部分為 β - 萘磺酸甲醛縮合物鈉鹽, 低 濃產品含有 20 %左右的硫酸鈉 , 高濃產品含有 5 % 左右的硫酸 鈉 ,其坍落度損失均不符合施工要求 ,一部分緩凝萘系高效減水劑坍落度損失不大,可以滿足現場施工要求,減水率以縮合程度較高者為好 ,Collepardi 等人試驗表明 , 吸附量和Zeta 電位隨分子量增大而增加直到某一數值 ,隨著縮合度增高砂漿強度 增加 , 如用減水劑中單體含量與水泥漿流動度繪圖 ,則可看出隨著單體數量增加水泥漿流動度降低 , 單體含量為 10 % 和 100 % 時 , 其坍落度分別為175cm 和 25cm 。氨基磺酸鹽泌水性 較大 , 宜與木鈣復合使用,聚羧酸用量小,性能優良,但價格較 貴。
7 其他因素影響
外加劑應用不當或是拌和方式不同也會引起混凝土流動性的變化。
1. 高效減水劑摻量較多時 , 水泥漿的流動度大 , 漿體稀 薄 ,不足以維持與集料的粘聚,往往會引起混凝土離析 、泌水 , 此時可以適量增加用砂量 ,增加膠凝材料用量或是適量減少高 效減水劑用量 ,產生離析的混凝土拌和物有害于工程質量。
2. C 3 A 水化物吸附木鈣或萘系高效減水劑的數量要少于 C 3 S ,故在拌和幾分鐘或 1 分鐘之后加入高效減水劑 ,溶液中會 有較多減水劑被C 3 S 吸附 ,從而增加混凝土的流動性, 有些混 凝土工業采用這一技術。
混凝土拌合物坍落度過大時 ,因懷疑成分變化或水灰比大了,而被拒絕使用,若坍落度小于規定要求,則可以適量補加一定數量的高效減水劑,在拌和車內強力拌和一分鐘以恢復規定的坍落度。
3. 試驗規模小或試驗量少往往不能反映工程實際效果 , 對于同樣的混凝土坍落度 , 工程現場在拌和樓可能要比試驗室拌和機少用 1 l/ m 3 ～3 l/ m 3 高效減水劑 ( P1C1Aitein 報導 ) 。
4. 溫度變化對高效減水劑的效應也產生影響 , 混凝土溫度低 時萘系減水劑的減水率較小 ,混凝土溫度高時坍落度損失較快。
8 潤揚長江大橋的試驗
潤揚長江公路大橋是“中國第一橋”,設計使用壽命長達120 年。為了保證大橋質量,提高大橋混凝土的耐久性,防止堿集料反應發生,應用低堿水泥。南汊橋北索塔塔柱高210 米,混凝土強度等級為C50 ,泵送施工,要保證塔柱混凝土強度和施工工藝的要求,混凝土拌合物必須滿足低水灰比,大坍落度、低坍落度損失( 1 小時后大于15cm) 。低堿水泥和高效減水劑不同程度存在坍落度損失快的突出問題。為此,中港二航局潤揚大橋試驗室陶建飛等人先后采用萘系、萘系+ Na2 SO4 、氨基磺酸鹽、密胺和聚羧酸鹽不同類型和不同外加劑廠家生產的高效減水劑進行了系列試驗。
水泥:為湖北黃石華新水泥廠生產的堡壘牌P1O4215 ,品質符合GB175 - 1999 ,28 天實際強度5215MPa 。其化學成分見表5 。
高效減水劑與水泥的適應性 最新評論:
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